 Новости
|
|
СНиП 2.03.06-85 (1988, с изм. 1988) Алюминиевые конструкции.
Ниже представлен типовой образец документа. Документы разработаны без учета Ваших персональных потребностей и возможных правовых рисков. Если Вы хотите разработать функциональный и грамотный документ, договор или контракт любой сложности обращайтесь к профессионалам.
СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА
АЛЮМИНИЕВЫЕ КОНСТРУКЦИИ
СНиП 2.03.06-85
ГОССТРОЙ СССР
Москва 1988
РАЗРАБОТАНЫ ЦНИИСК им. Кучеренко (д-р техн. наук В.И. Трофимов, канд. техн. наук Б.Г. Бажанов) при участии ЦНИИпроектстальконструкции им. Мельникова Госстроя СССР, ВИЛС Минавиапрома и КиевЗНИИЭП Госгражданстроя с использованием материалов УПИ им. С.М. Кирова Минвуза РСФСР.
ВНЕСЕНЫ ЦНИИСК им. Кучеренко.
ПОДГОТОВЛЕНЫ К УТВЕРЖДЕНИЮ Главтехнормированием Госстроя СССР (В.П. Поддубный).
С введением в действие СНиП 2.03.06-85 с 1 января 1987 г. утрачивают силу:
глава СНиП 11-24-74 „Алюминиевые конструкции", утвержденная постановлением Госстроя СССР от 22 июля 1974 г. № 154;
изменения и дополнения главы СНиП 11-24-74 „Алюминиевые конструкции", утвержденные постановлениями Госстроя СССР от 17 декабря 1980 г. № 191 и от 3 мая 1984 г. № 70.
Основные буквенные обозначения величин приведены в обязательном приложении 8.
При пользовании нормативным документом следует учитывать утвержденные изменения строительных норм и правил и государственных стандартов, публикуемые в журнале „Бюллетень строительной техники", „Сборнике изменений к строительным нормам и правилам" Госстроя СССР и информационном указателе „Государственные стандарты СССР" Госстандарта.
Госстрой СССР
Строительные нормы и правила
СНиП 2.03.06-85
Алюминиевые конструкции
Взамен главы СНиП 11-24-74
Внесены
ЦНИИСК им. Кучеренко Госстроя СССР
Утверждены
постановлением
Госстроя СССР от
2 октября 1985 г.
№ 167
Срок
введения
в действие
1 января 1987 г.
Настоящие нормы распространяются на проектирование алюминиевых строительных конструкций зданий и сооружений.
Нормы не распространяются на проектирование алюминиевых конструкций мостов и конструкций зданий и сооружений, подвергающихся многократному воздействию нагрузок (усталостная прочность), а также непосредственному воздействию подвижных или динамических нагрузок или воздействию температуры выше 100 °С.
При проектировании алюминиевых конструкций, находящихся в особых условиях эксплуатации, конструкций уникальных зданий и сооружений, а также специальных видов конструкций необходимо соблюдать дополнительные требования, отражающие особенности работы этих конструкций, и требования соответствующих документов, утвержденных или согласованных Госстроем СССР.
1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
1.1. Алюминиевые конструкции следует применять при строительстве и реконструкции зданий и сооружений для ограждающих и несущих конструкций при надлежащем технико-экономическом обосновании в следующих случаях:
при необходимости значительного снижения массы ограждающих и несущих конструкций зданий или сооружений;
с целью обеспечения повышенных архитектурных требований к конструкциям зданий или сооружений;
при необходимости для обеспечения повышенной коррозионной стойкости, сохранения прочностных характеристик при низких температурах, отсутствия искрообразования и магнитных свойств.
1.2. При проектировании алюминиевых конструкций следует:
соблюдать требования ТП 101-81*;
выбирать оптимальные в технико-экономическом отношении схемы конструкций, сечения элементов и марки деформируемых алюминиевых сплавов, технического алюминия и литейных сплавов1;
1 Деформируемые алюминиевые сплавы и технический алюминий условно названы „алюминий", литейные сплавы — „литейный алюминий".
применять экономичные профили;
применять прогрессивные конструкции (типовые или стандартные); конструкции, совмещающие ограждающие и несущие функции, тонколистовые и комбинированные; пространственные системы из стандартных элементов и др.;
предусматривать высокую технологичность изготовления и монтажа;
применять конструкции, обеспечивающие наименьшую трудоемкость их изготовления, транспортирования и монтажа;
применять, как правило, поточное их изготовление;
предусматривать применение заводских и монтажных соединений прогрессивных типов (автоматической и полуавтоматической сварки, фланцевых, на болтах, в том числе высокопрочных, на вкладышах).
1.3. При проектировании зданий и сооружений необходимо принимать конструктивные схемы, обеспечивающие прочность, устойчивость и пространственную неизменяемость зданий и сооружений в целом, а также их отдельных элементов при транспортировании, монтаже и эксплуатации.
1.4. Алюминиевые конструкции и их расчет должны удовлетворять требованиям СТ СЭВ 384—76 и СТ СЭВ 3973-83.
1.5. Элементы алюминиевых конструкций следует проектировать минимального сечения и с учетом возможности их изготовления из прессованных профилей, удовлетворяющих требованиям настоящих норм, государственных стандартов и технических условий на прессованные профили и трубы.
2. МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ КОНСТРУКЦИЙ И СОЕДИНЕНИЙ
2.1. Выбор марки и состояния (вида обработки) алюминия для конструкций следует производить в зависимости от:
характера и интенсивности нагрузки, напряженного состояния элементов конструкций, расчетных температур и требуемых механических свойств алюминия;
химического состава алюминия и стойкости его к коррозии;
технологичности изготовления полуфабрикатов;
технологии изготовления и монтажа конструкций;
архитектурных требований.
2.2. Для алюминиевых конструкций следует применять алюминий марок и состояний, указанных соответственно в табл. 1 и 2.
Таблица 1
Термически не упрочняемый алюминий
марка и состояние алюминия
ГОСТ
АД1М
ГОСТ 21631-76;
ГОСТ 13726-78
АМцМ
ГОСТ 21631-76;
ГОСТ 13726-78
АМг2М
ГОСТ 21631-76;
ГОСТ 13726-78;
ГОСТ 18475-82
АМг2Н2
ГОСТ 21631-76;
ГОСТ 13726-78
АД31Т
ГОСТ 8617-81;
ГОСТ 18482-79;
ГОСТ 22233-83
АД31Т1
ГОСТ 8617-81;
ГОСТ 22233-83
АД31Т4
ГОСТ 8617-81;
ГОСТ 22233-83
АД31Т5
ГОСТ 8617-81;
ГОСТ 22233-83
1915
ГОСТ 8617-81;
ГОСТ 18482-79;
ГОСТ 22233-83
1915Т
ГОСТ 8617-81;
ГОСТ 18482-79;
ГОСТ 22233-83
1925
ГОСТ 8617-81;
ГОСТ 18482-79;
ГОСТ 22233-83
1925
ГОСТ 8617-81;
ГОСТ 18482-79;
ГОСТ 22233-83
1935Т
ТУ 1-9-346-77
Примечание. Допускается применять алюминий других марок и состояний (не указанных в табл. 1) при технико-экономическом обосновании и после проверки его в опытных конструкциях. Расчетные сопротивления в этом случае следует определять по табл. 4.
2.3. В зависимости от назначения конструкции зданий и сооружений разделяются на четыре группы. Группы, перечень входящих в них конструкций, применяемые марки и состояния алюминия приведены в обязательном приложении 1.
2.4. Виды алюминиевых полуфабрикатов для строительных конструкций следует, как правило, принимать по табл. 4 обязательного приложения 1. Допускается применять другие виды алюминиевых полуфабрикатов при условии согласования их с заводами-поставщиками.
Таблица 2
Обозначение состояния
Состояние алюминия
М
Отожженный (мягкий)
Н2
Полунагартованный
Н
Нагартованный
Т
Закаленный и естественно состаренный
Т1
Закаленный и искусственно состаренный
Т4
Не полностью закаленный и естественно состаренный
Т5
Не полностью закаленный и искусственно состаренный
Примечания:1. Полунагартовка и нагартовка применяются преимущественно для термически не упрочняемого алюминия.
2. Закалка и старение применяются для термически упрочняемого алюминия.
2.5 Отливки из алюминиевых литейных сплавов следует проектировать из литейного алюминия марки АЛ8 по ГОСТ 2685—75. В алюминиевых конструкциях допускается применять отливки из материалов, указанных в СНиП II-23-81.
2.6. При дуговых способах сварки алюминиевых конструкций в качестве электродного и присадочного металлов следует применять сварочную проволоку по ГОСТ 7871— 75 из алюминия марок СвА1, СвАМгЗ и 1557, а также по соответствующим техническим условиям. Условия применения электродной или присадочной проволоки приведены в табл. 8-10.
В качестве защитного инертного газа следует применять аргон марки А по ГОСТ 10157—79.
При соответствующем технико-экономическом обосновании для сварки конструкций допускается применять прогрессивные сварочные материалы (проволоку, защитные газы). При этом расчетные сопротивления металла сварных соединений должны быть не ниже приведенных в табл. 9 и 10.
2.7. Марки алюминия для заклепок, устанавливаемых в холодном состоянии, и для болтов следует принимать по табл. 3.
Стальные болты следует применять согласно требованиям СНиП II-23-81.
Таблица 3
Марка и состояние алюминия
ГОСТ
Для заклепок:
АД1Н; АМг2Н; АМг5пМ; АВТ
ГОСТ 10299-80
Для болтов:
АМг5п
ГОСТ 14838-78
АВТ1
ГОСТ 21488-76
2.8. В алюминиевых конструкциях следует применять:
болты из алюминия (см. табл. 3) и стали (технические требования по ГОСТ 1759—70) повышенной, нормальной и грубой точности по ГОСТ 7796-70, ГОСТ 7798-70, ГОСТ 15589-70 и ГОСТ 15591—70, высокопрочные стальные болты, гайки и шайбы к ним соответственно по ГОСТ 22353-77, ГОСТ 22354-77 и ГОСТ 22355-77 с техническими требованиями к ним по ГОСТ 22356-77;
винты нормальной точности по ГОСТ 17473-80, ГОСТ 17475-80, ГОСТ 10619-80 и ГОСТ 10621-80.
заклепки из алюминия по ГОСТ 10299—80, ГОСТ 10300-80, ГОСТ 10301-80 и ГОСТ 10304-80.
2.9. Физические характеристики алюминия для строительных конструкций следует принимать по табл. 2 и 3 обязательного приложения 1.
3. РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ МАТЕРИАЛОВ И СОЕДИНЕНИЙ
3.1. Расчетные значения сопротивления (расчетные сопротивления) алюминия и литейного алюминия для расчетных температур наружного воздуха от плюс 50 до минус 65 °С приведены в табл. 5 и 6, при этом расчетные сопротивления сдвигу и смятию установлены в соответствии с табл. 4 с округлением значений расчетных сопротивлений до 5 МПа (50 кгс/см2 ).
При расчете конструкций следует учитывать коэффициенты влияния изменения температуры ( и коэффициенты условий работы элементов алюминиевых конструкций c , приведенные соответственно в табл. 15 и 16, а также коэффициенты надежности по назначению n , принимаемые согласно Правилам учета степени ответственности зданий и сооружений при проектировании конструкций.
Таблица 4
Напряженное состояние
Обозначение
Расчетное сопротивление
Растяжение, сжатие и изгиб
R
R
Сдвиг
Rs
Rs=0.6R
Смятие торцевой поверхности (при наличии пригонки)
Rp
Rp=1,6R
Смятие местное при плотном касании
Rlp
Rlp= 0.75 R
* Значение расчетного сопротивления алюминия R следует принимать равным меньшему из значений расчетного сопротивления алюминия R растяжению, сжатию, изгибу по условному пределу текучести Ry и расчетного сопротивления алюминия растяжению, сжатию, изгибу по временному сопротивлению Ru . При этом
Ru=Run /
где Ryn - нормативное сопротивление алюминия, принимаемое равным значению условного предела текучести по государственным стандартам и техническим условиям на алюминий;
Run — нормативное сопротивление алюминия разрыву, принимаемое равным минимальному значению временного сопротивления по государственным стандартам и техническим условиям на алюминий;
= 1,1;
= 1,45
Таблица 5
Напряженное состояние
Обозначение
Расчетное сопротивление R,МПа (кгс/см2),
термически не упрочняемого алюминия марок
АД1М
АМцМ
АМг2М
АМг2Н2
литейного марки АЛ8
листы
ленты
Растяжение, сжатие и изгиб
R
25 (250)
40 (400)
70 (700)
125 (1250)
145 (1500)
135 (1400)
Сдвиг
Rs
15 (150)
25 (250)
40 (400)
75 (750)
90 (900)
80 (800)
Смятие торцевой поверхности (при наличии пригонки)
Rp
40 (400)
65 (650)
110 (1100)
200 (2000)
230 (2400)
215 (2250)
Смятие местное при плотном касании
Rlp
20 (200)
30 (300)
50 (500)
90 (900)
110 (1100)
105 (1050)
Растяжение в направлении толщины прессованных полуфабрикатов
Rth
25 (250)
40 (400)
70 (700)
125 (1250)
-
-
Таблица 6
Напряженное состояние
Обозначение
Расчетное сопротивление R, МПа (кгс/см2),
термически упрочняемого алюминия марок
АД31Т; АД31Т4
АД31Т5
АД31Т1
1935T
1925;
1915
1915T
Растяжение, сжатие и изгиб
R
55 (550)
100 (1000)
120 (1250)
140 (1450)
175 (1800)
195 (2000)
Сдвиг
Rs
35 (350)
60 (600)
75 (750)
85 (850)
105 (1050)
120 (1200)
Смятие торцевой поверхности (при наличии пригонки)
Rp
90 (900)
160 (1600)
190 (2000)
225 (2300)
280 (2900)
310 (3200)
Смятие местное при плотном касании
Rlp
40 (400)
75 (750)
90 (900)
105 (1050)
130 (1350)
145 (1500)
Растяжение в направлении толщины прессованных полуфабрикатов
Rth
55 (550)
100 (1000)
120 (1200)
50 (500)
50 (500)
50 (500)
За расчетную температуру наружного воздуха принимается средняя температура наиболее холодной пятидневки согласно требованиям СНиП 2.01.01-82.
3.2. Расчетные сопротивления растяжению алюминия Rpl из листов для элементов конструкций, эксплуатация которых возможна и после достижения алюминием предела текучести, следует принимать по табл. 7. Таблица 7
Марка и состояние алюминия
АД1М
АМцМ
AMr2M
Расчетное сопротивление Rpl,
МПа (кгс/см2)
35 (350)
55 (550)
85 (850)
3.3. Расчетные сопротивления сварных, заклепочных и болтовых соединений для расчетных температур наружного воздуха от плюс 50 до минус 65 oС приведены в табл. 9-14.
Для соединений на заклепках и болтах (см. табл. 12-14) расчетные сопротивления растяжению и срезу следует принимать по материалу заклепок или болтов, смятию - по марке алюминия соединяемых элементов конструкций.
3.4. Расчетное сопротивление Кwz алюминия в околошовной зоне (черт. 1, сечение 1-1) при аргонодуговой сварке следует принимать по табл. 8.
3.5. Расчетное сопротивление Rw сварных соединений, выполненных аргонодуговой сваркой с физическим контролем качества швов (рентгено- или гамма-графированием, ультразвуковой дефектоскопией и др.) следует принимать по табл. 9 и 10.
Для сварных стыковых растянутых швов, качество которых не контролируется физическими методами, значения расчетных сопротивлений по табл. 9 и 10 следует умножать на коэффициент 0,8.
3.6. При расчете на прочность сварных конструкций (см. черт. 1) с элементами без стыка, к которым прикрепляются сваркой поперечные элементы (черт. 1, г), следует учитывать местное ослабление этих элементов (в зоне термического влияния) путем снижения значения расчетного сопротивления R алюминия до значения Rw , принимаемого по табл. 9 и 10.
Черт. 1. Схемы сварных соединений конструкций
а — встык; б — внахлестку лобовыми швами; в — внахлестку фланговыми швами; г — схема прикрепления поперечного элемента к элементу, не имеющему стыка; 1 - поперечный элемент; 2 — элемент без стыка;
1-1-расчетное сечение
3.7. В алюминиевых тонколистовых конструкциях допускается применять контактную и аргонодуговую точечную сварку плавящимся электродом. Расчетная несущая способность на срез сварных точек, выполненных контактной и аргонодуговой точечной сваркой плавящимся электродом по ГОСТ 14776—79, указана в рекомендуемом приложении 7.
3.8. Расчетные сопротивления срезу сварных соединений внахлестку Rwsm , выполненных контактной роликовой сваркой, для алюминия марок АД1М, АМцМ, АМг2М следует принимать равными расчетным сопротивлениям R (см. табл. 5 и 7).
Для алюминия марки AMr2H2 Rwsm = (0,9 — 0,1t)R (где t — толщина более тонкого из свариваемых элементов, мм).
3.9. Расчетные сопротивления срезу Rrs соединений на заклепках, поставленных в холодном состоянии в сверленые и рассверленные отверстия, приведены в табл. 11.
3.10. Расчетные сопротивления растяжению Rbt и срезу Rbs соединений на болтах, поставленных в сверленые или рассверленные отверстия, приведены в табл. 12.
Таблица 8
Вид сварного соединения
Напряженное состояние
Обозначение
Расчетное сопротивление, МПа (кгс/см2), алюминия в околошовной зоне
термически не упрочняемого марок
термически упрочняемого
марок
АД1М
АМцМ
АМг2М; АМг2Н2
АД31Т; АД31Т4
АД31Т5
АД31Т1
1935T
1915
1915T
при сварке с применением электродной или присадочной проволоки марок
СвА1
СвАМгЗ
СвАМгЗ; 1557
1557
Встык и внахлестку лобовыми швами (
Растяжение, сжатие и изгиб
Rwz
25 (250)
40 (400)
65 (650)
55 (550)
65 (650)
80 (800)
115(1150)
120(1250)
140(1450)
511 (1600)
черт. 1,а,б, сечение 1-1)
Сдвиг
Rwzs
15(150)
25 (250)
40 (400)
35 (350)
40 (400)
50 (500)
80 (800)
90 (900)
105 (1050)
Внахлестку фланговыми швами (черт. 1, в, сечение 1-1)
Растяжение, сжатие и изгиб
Rz
25 (250)
40 (400)
65 (650)
50 (500)
60 (600)*
75 (750)*
80 (800)*
105(1050)*
100 (1000)*
105(1050)*
130 (1300)*
140 (1450)*
140 (1450)*
155 (1600)*
* Для соединений внахлестку из профильных элементов.
Примечания: 1. Расчетное сопротивление Rwz алюминия марки 1915T указано для профилей толщиной 5—12 мм. Для профилей толщиной 4 мм при сварке вольфрамовым электродом Rwz = 165 МПа (1700 кгс/см2).
2. Влияние продольных сварных швов элементов конструкций (в обшивках, кровельных полотнищах и т. п.) на разупрочнение алюминия в околошовной зоне не учитывается.
3. Над чертой указаны расчетные сопротивления при сварке алюминия вольфрамовым электродом, под чертой — плавящимся электродом.
Таблица 9
Сварные соединения и швы
Напряженное состояние
Обозначение
Расчетное сопротивление сварных швов, МПа (кгс/см2), алюминия марок
АД1М
AMцM
АМг2М; AMг2H2
при сварке с применением электродной или присадочной проволоки марок
СвА1
СвАМгЗ
СвАМгЗ
Встык
Сжатие, растяжение, изгиб
Rw
25 (250); 30 (300) *
40 (400) ; 45 (450) *
65 (650)
Сдвиг
Rws
15(150)
25 (250)
40 (400)
Угловые швы
Срез
Rwf
20 (200)
30 (300)
45 (450)
* Для конструкций, эксплуатация которых возможна после достижения алюминием предела текучести.
Таблица 10
Сварные соединения
и швы
Напряженное состояние
Обозначение
Расчетное сопротивление сварных швов, МПа (кгс/см2), алюминия марок
АД31Т; АД31Т4
АД31Т5
АД31Т1
1935T
1915
1915T
при толщине металла, мм
4
5-12
при сварке с применением электродной или присадочной проволоки марок
СвАМгЗ; 1557
1557
Встык
Сжатие, растяжение, изгиб при сварке электродом:
а) плавящимся (автоматическая и полуавтоматическая сварка)
Rw
55 (550)
65 (650)
80 (800)
120(1250)
140 (1450)
-
155(1600)
б) вольфрамовым (ручная и меха низированная сварка)
55 (550)
65 (650)
80 (800)
115 (1150)
140(1450)
155 (1600)
155 (1600)
Сдвиг
Rws
35 (350)
40 (400)
50(500)
80(800)
90(900)
110(1100)
105(1050)
Угловые (швы фланговые и лобовые)
Срез
Rwf
45 (450)
45 (450)
45 (450»
80(800)
110(1100)
110(1100)
110(1100)
Примечания: 1. Расчетные сопротивления сварных соединений алюминия марки 1915T указаны для прессованных профилей.
2. Расчетные сопротивления сварных соединений термически упрочняемого алюминия могут быть повышены повторной термической обработкой (после сварки соединения), при этом для алюминия системы AI-Mg-Si следует принимать rw =0,9R; для алюминия системы AI-Zn-Mg Rw, = R (где R — расчетное сопротивление, определяемое по табл. 6).
3. В сварных нахлесточных соединениях из алюминия марок АД31Т, АД31Т1, АД31Т4 и АД31Т5 применять лобовые швы не допускается.
Таблица 11
Марка алюминия для заклепок
АД1Н
АМг2Н
АМг5пМ
АВТ1
Расчетное сопротивление срезу соединений на заклепках Rrs ,
МПа (кгс/см2)
35 (350)
70 (700)
100(1000)
100(1000)
Примечания: 1. В продавленные отверстия ставить заклепки не допускается.
2. Расчетные сопротивления соединений на заклепках с потайными или полупотайными головками следует снижать на 20 %. Указанные заклепки растягивающие усилия не воспринимают.
Таблица 12
Соединение на болтах
Напряженное состояние
Обозначение
Расчетное сопротивление соединений на болтах
Rb , МПа (кгс/см2 ) , из алюминия марок
Амг5п
АВТ1
Повышенной точности
Растяжение
Rbt
125 (1250)
155 (1600)
Срез
Rbs
90 (900)
95 (950)
Нормальной и грубой точности
Растяжение
Rbt
125 (1250)
155 (1600)
Срез
Rbs
80 (800)
85 (850)
3.11. Расчетные сопротивления смятию элементов конструкций для соединений на заклепках Rrp и болтах Rbp , поставленных в сверленые или рассверленные отверстия, следует принимать по табл. 13.
Таблица 13
Марка алюминия элементов
Расчетное сопротивление смятию элементов конструкций, МПа (кг/см2) для соединений
на заклепках, Rrp
на болтах, Rbp
АД1М
40 (400)
35 (350)
АМцМ
65 (650)
60 (600)
АМг2М
110 (1100)
100 (1000)
АМг2Н2
195 (2000)
175 (1800)
АД31Т
90 (900)
80 (800)
АД31Т4
90 (900)
80 (800)
АД31Т5
155 (1600)
140 (1450)
АД31Т1
195 (2000)
175 (1800)
1935Т
225 (2300)
205 (2100)
1925
275 (2800)
245 (2500)
1915
275 (2800)
245 (2500)
1915Т
315 (3200)
285 (2900)
Примечание. Расчетные сопротивления приведены для соединений на болтах, поставленных на расстоянии 2d от их оси до края элемента. При сокращении этого расстояния до 1,5d приведенные расчетные сопротивления следует понижать на 40 %.
3.12. Расчетные сопротивления алюминия и литейного алюминия, соединений сварных, на заклепках и болтах для конструкций, эксплуатируемых при расчетных температурах выше 50 °С, необходимо умножать на коэффициент , указанный в табл. 14.
3.13. При расчете элементов и соединений алюминиевых конструкций следует учитывать коэффициенты условий работы , принимаемые по табл. 15.
Таблица 14
Марка алюминия конструкций
АД1,АМц
АМг2, АД31, 1915, 1925, 1935, АЛ8
Коэффициент (при температуре от 51 до 100 °С)
0,85
0,90
Примечания: 1. Приведенные значения коэффициентов не зависят от состояния алюминия (см. табл. 2).
2. Для конструкций, эксплуатируемых при расчетных температурах выше 50 °С, коэффициенты следует уменьшать на 10% при непрерывном действии нормативной нагрузки свыше одного года, а также при непрерывном действии свыше двух лет нормативной нагрузки, составляющей свыше 0,9 расчетной.
Таблица 15
Элементы конструкций
Коэффициент
1. Корпуса и днища резервуаров
0,8
2. Колонны жилых и общественных зданий и опор водонапорных башен
0,9
3. Сжатые элементы решетки плоских ферм при гибкости:
0,9
0,75
4. Сжатые раскосы пространственных решетчатых конструкций из одиночных уголков, прикрепляемых к поясам одной полкой:
а) сварными швами или двумя заклепками (болтами) и более, поставленными вдоль уголка
0,75
б) одним болтом
0.6
5. Сжатые элементы из одиночных уголков, прикрепляемые одной полкой (для неравнополочных уголков — только узкой полкой), за исключением элементов конструкций, указанных в поз. 4 настоящей таблицы, и плоских ферм из одиночных уголков
0.6
Примечания :1. Коэффициенты условий работы поз. 3 и 5 одновременно не учитываются.
2. Коэффициенты условий работы поз. 3 и 4 не распространяются на крепления соответствующих элементов в узлах.
3. Для сжатых раскосов пространственных решетчатых конструкций из одиночных уголков при треугольной решетке с распорками (см. черт. 8, а) коэффициент условий работы поз. 4 не учитывается.
4. Для случаев, не оговоренных настоящей таблицей, в формулах следует принимать=1,0.
4. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ АЛЮМИНИЕВЫХ КОНСТРУКЦИЙ НА ОСЕВЫЕ СИЛЫ И ИЗГИБ
ЦЕНТРАЛЬНО-РАСТЯНУТЫЕ И ЦЕНТРАЛЬНО-СЖАТЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ
4.1. Расчет на прочность элементов, подверженных центральному растяжению или сжатию силой N. следует выполнять по формуле
(1)
4.2. Расчет на устойчивость сплошностенчатых элементов, подверженных центральному сжатию силой N, следует выполнять по формуле
(2)
Численные значения коэффициента приведены в табл. 2 и 3 обязательного приложения 2.
4.3. При расчете стержней из одиночных уголков на центральное сжатие радиус инерции сечения i следует принимать:
а) минимальным, если стержни прикреплены только по концам;
б) относительно оси, параллельной одной из полок уголка при наличии промежуточного закрепления (распорок, шпренгелей, связей и т. п.), предопределяющего направление выпучивания уголка в плоскости, параллельной второй полке.
4.4. Сжатые элементы со сплошными стенками открытого П-образного сечения (черт. 2), не усиленные и усиленные отбортовками или утолщениями (бульбами), при (где и - расчетные
гибкости элемента в плоскостях, перпендикулярных осям х-х и у—у) следует укреплять планками или решеткой, при этом должны быть выполнены требования п.п. 4.5 и 4.7.
Черт. 2. П-о6разные сечения элементов
а,б — укрепленные планками или решеткой; в — открытое
При отсутствии планок или решеток такие элементы помимо расчета по формуле (2) следует проверять на устойчивость при изгибно-крутильной форме потери устойчивости по формуле
(3)
где с — коэффициент, определяемый по формуле
(4)
где
- относительное расстояние между центром тяжести и центром изгиба;
- секториальный момент инерции сечения;
;
bi, ti — соответственно ширина и толщина прямоугольных элементов, составляющих сечение.
Для сечения, приведенного на черт. 2,в, значения
и следует определять по формулам:
(5)
где
При наличии утолщений круглого сечения (бульб) момент инерции при кручении It cледует увеличить на, где п — число бульб в сечении; D — диаметр бульб.
4.5.Для составных сжатых стержней, ветви которых соединены планками или решетками, коэффициент относительно свободной оси (перпендикулярной плоскости планок или решеток) следует определять по табл. 2 обязательного приложения 2 с заменой на . Значения необходимо определять по формулам табл. 16.
В составных стержнях с решетками помимо расчета на устойчивость стержня в целом следует производить расчет на устойчивость отдельных ветвей на участках между узлами.
Гибкость отдельных ветвей и на участке между планками должна быть не более 30.
В составных стержнях с решетками гибкость отдельных ветвей между узлами не должна превышать приведенную гибкость стержня в целом.
4.6. Расчет составных элементов из уголков, швеллеров и т. п., соединенных вплотную или через прокладки, следует выполнять как сплошностенчатых при условии, что наибольшие расстояния между их соединениями (прокладками, шайбами и т. п.) не превышают: 30i — для сжатых элементов; 80i — для растянутых элементов.
Здесь радиус инерции i уголка или швеллера следует принимать для тавровых или двутавровых сечений относительно оси. параллельной плоскости расположения прокладок, а для крестовых сечений — минимальным. При этом в пределах длины сжатого элемента следует ставить не менее двух прокладок.
Таблица 16
Тип сечения
Схема сечения
Приведенные гибкости Х составных стержней сквозного сечения
с планками при
с решетками
Isl /(Ibb)<5
Isl /(Ibb)>5
1
(6)
(9)
(12)
2
(7)
(10)
(13)
3
(8)
(11)
(14)
Обозначения, принятые в табл. 16:
— наибольшая гибкость всего стержня;
— гибкости отдельных ветвей при изгибе их в плоскостях, перпендикулярных осям соответственно 1-1, 2-2 и 3-3, на участках между приваренными планками (в свету) или между центрами крайних болтов или заклепок;
А — площадь сечения стержня;
Ad1,Ad2 —площади сечения раскосов решеток (при крестовой решетке - двух раскосов), лежаших в плоскостях, перпендикулярных осям соответственно 1-1 и 2-2;
Ad — площадь сечения раскоса решетки (при крестовой решетке — двух раскосов), лежащей в плоскости одной грани (для трехгранного равностороннего стержня);
— коэффициенты, определяемые по формуле
a,b,l - размеры, принимаемые по черт. 3,a и черт. 4;
n,n1 - коэффициенты, определяемые соответственно по формулам:
где - моменты инерции сечения ветвей относительно осей соответственно 1—1 и 3—3 (для сечений типов 1 и 3 ) ;
- моменты инерции сечения двух уголков относительно осей соответственно 1—1 и 2—2 (для сечения типа 2);
Is- момент инерции сечения одной планки относительно собственной оси х-х (черт. 4) ;
Is1,Is2 - моменты инерции сечения одной из планок, лежащих в плоскостях, перпендикулярных осям соответственно 1—1 и 2— 2 (для сечения типа 2).
a) б)
Черт. 3. Схема решетки
a - раскосной; b - крестовой с распорками
2-2
Черт. 4. Составной стержень на планках
4.7. Расчет соединительных элементов (планок, решеток) сжатых составных стержней сквозного сечения следует выполнять на условную поперечную силу Qfic, принимаемую постоянной по всей длине стержня и определяемую по формуле
Qfic = (15)
где N — продольное усилие в составном стержне;
— коэффициент продольного изгиба, принимаемый для составного сквозного стержня в плоскости соединительных элементов.
Условную поперечную силу Qfic следует распределять при наличии:
только соединительных планок (решеток) — поровну между планками (решетками), лежащими в плоскостях, перпендикулярных оси, относительно которой производится проверка устойчивости;
сплошного листа и соединительных планок (решеток) — пополам между листом и планками(решетками), лежащими в плоскостях, параллельных листу.
При расчете равносторонних трехгранных составных стержней условную поперечную силу Qfic ,приходящуюся на систему соединительных элементов, расположенных в одной плоскости, следует принимать равной 0,8 Qfic.
4.8. Расчет соединительных планок и их прикреплений (см. черт. 4) следует выполнять как расчет элементов безраскосных ферм по формулам:
на силу F, срезающую планку:
(16)
на момент M1, изгибающий планку в ее плоскости:
(17)
где Qs - условная поперечная сила, приходящаяся на планку одной грани;
l — расстояние между центрами планок;
b — расстояние между осями ветвей.
4.9. Расчет соединительных решеток следует выполнять как расчет решеток ферм. При расчете перекрестных раскосов крестовой решетки с распорками (см. черт. 3, б) необходимо учитывать дополнительное усилие Nad, возникающее в каждом раскосе от обжатия поясов и определяемое по формуле
(18)
где N - усилие в одной ветви стержня;
Ad - площадь сечения одного раскоса;
A1 - площадь сечения одной ветви;
- коэффициент, определяемый по формуле
(19)
a,l,b - размеры, приведенные на черт. 3, б.
4.10. Расчет стержней, предназначенных для уменьшения расчетной длины сжатых элементов, следует выполнять на усилия, равные условной поперечной силе в основном сжатом элементе, определяемой по формуле ( 15).
ИЗГИБАЕМЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ
4.11. Расчет на прочность элементов, изгибаемых в одной из главных плоскостей, следует выполнять по формулам:
(20) (21)
При наличии ослабления отверстиями для заклепок или болтов значения касательных напряжений в формуле (21) следует умножать на величину отношения
(22)
где а — шаг отверстий;
d - диаметр отверстия.
4.12. Для стенок балок, рассчитываемых по формуле (20), должны быть выполнены условия:
(23)
где - нормальные напряжения в срединной плоскости стенки, параллельные оси балки;
- нормальные напряжения в срединной плоскости стенки, перпендикулярные оси балки, в том числе , определяемое по формуле (1) обязательного приложения 5:
- среднее касательное напряжение,вычисляемое с учетом формулы (22) ; t, h — соответственно толщина и высота стенки.
Напряжения , и следует определять в одной и той же точке стенки балки и принимать в формуле (23) каждое со своим знаком.
4.13. Расчет на устойчивость балок двутавров...
|
